發(fā)熱保溫冒口覆蓋劑在大型球鐵件450 m2燒結(jié)臺車體上的應用

450 m2燒結(jié)機臺車體,材質(zhì)QT500-7,重4 480 kg,

輪廓尺寸5 018 mm× 1 486 mm× 465 mm,原工藝采用

普通頂冒口補縮。由于冒口頂部首先凝固結(jié)殼,造成上

冷下熱的不合理溫度分布,使冒口內(nèi)的物理熱節(jié)點下降

到冒口根部,增大了鑄件的實際熱節(jié)[7],由于冒口先于

鑄件凝固,使最后凝固的熱節(jié)部位得不到很好地補縮,

并且氣體遷移其中,使鑄件生產(chǎn)縮松、縮孔、氣孔缺陷。

用微珠保溫材料制作保溫冒口,代替原普通冒口,消除

了鑄件在冒口根部的上述缺陷,工藝出品提高8%[8]

對鐵水罐用鐵水復合保溫覆蓋劑進行研究,探討其組成、結(jié)構(gòu)與保溫效果的關系,對多孔保溫層的結(jié)構(gòu)進行分析,經(jīng)過現(xiàn)場試驗,采用復合保溫材料的鐵水罐中鐵水在到達煉鋼脫硫工段前的溫度提高了72℃,保溫效果明顯,降低了煉鐵成本。用ZF-I型覆蓋劑覆蓋球化劑,延長球化劑的起爆時間、反應時間、吸收路程,提高球化劑的吸收率,使球墨鑄鐵的球化級別穩(wěn)定在2級以上,既提高了球墨鑄鐵的球化級別,又減輕了對環(huán)境的污染。 在鑄鋼的鑄造過程中,采用鑄鋼冒口覆蓋劑可減緩冒口中鋼水的冷卻速度,提高冒口鋼液對鑄鋼件的補縮能力,從而降低鋼水用量,提高鑄鋼件的質(zhì)量和出品率。但是,隨著鑄造技術的發(fā)展和對鑄鋼件質(zhì)量要求的不斷提高,傳統(tǒng)的鑄鋼冒口覆蓋劑越來越不能滿足鑄鋼件的鑄造要求。因此,開發(fā)新型的鑄鋼冒口覆蓋劑具有重要的現(xiàn)實意義。本文采用高溫箱式電爐模擬了鑄鋼冒口覆蓋劑的應用條件,并采用多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)測量了覆蓋劑的溫度-時間曲線。

在分析國內(nèi)外鑄鋼件冒口覆蓋劑的組成、原理、性能等因素的基礎上,結(jié)合渣系、覆蓋劑的組成成分及其他各種因素的影響,并通過模擬實驗探討鑄鋼冒口覆蓋劑發(fā)熱和保溫效果,從而為其成分優(yōu)化提供理論依據(jù)。 隨著鑄件產(chǎn)量在我國的逐年上升,對于鑄造覆蓋劑的用量也大幅度提升,而珍珠巖覆蓋劑作為一種高效覆蓋劑被廣泛使用。在珍珠巖覆蓋劑的使用性能中,其膨脹性能占主導作用,因此對于珍珠巖覆蓋劑的膨脹性能的研究具有十分重要的意義。珍珠巖膨脹的內(nèi)在動力是存在于其內(nèi)部的水,只有適當?shù)暮坎庞欣谡渲閹r的膨脹,過多或過少均不利于其膨脹,而在珍珠巖原礦中存在過多的水,于是有必要通過預處理工藝除去珍珠巖原礦中多余的水。

珍珠巖覆蓋劑鑄造業(yè)一直用稻草灰或石棉灰作鐵水覆蓋、除渣保溫材料。在澆注中覆蓋、保溫、除渣面小，易把渣澆入鑄型，操作灰塵彌漫，污染環(huán)境使用該產(chǎn)品對鐵水沒有化學成分影響，鑄件不發(fā)生夾渣現(xiàn)象。操作：除渣--鐵水包上有較多溶渣.用占鐵水量0.2%的珍珠巖保溫集渣覆蓋劑撒在水面上用渣耙翻動并扒渣。覆蓋：鐵水無渣后按0.3%珍珠巖保溫集渣覆蓋劑撒在水面上可形成40mm的保溫層，然后澆注鐵水。對于球鐵宜采用二次出鐵除渣法。球化劑覆蓋：用鐵水量0.2%的珍珠巖保溫集渣覆蓋劑覆蓋在球化劑上，可代替硅鐵粉和鐵扳延緩和減弱球化反應，如用量過大造成球化不爆發(fā)，可用鐵棍桶球化劑引爆。

隨著鑄件產(chǎn)量在我國的逐年上升,對于鑄造覆蓋劑的用量也大幅度提升,而珍珠巖覆蓋劑作為一種高效覆蓋劑被廣泛使用。在珍珠巖覆蓋劑的使用性能中,其膨脹性能占主導作用,因此對于珍珠巖覆蓋劑的膨脹性能的研究具有十分重要的意義。珍珠巖膨脹的內(nèi)在動力是存在于其內(nèi)部的水,只有適當?shù)暮坎庞欣谡渲閹r的膨脹,過多或過少均不利于其膨脹,而在珍珠巖原礦中存在過多的水,于是有必要通過預處理工藝除去珍珠巖原礦中多余的水。本文先通過正交實驗探討了在預處理過程中預熱溫度、預熱時間和篩分粒度三個主要因素對于珍珠巖終膨脹倍數(shù)影響程度的大小,結(jié)果顯示篩分粒度和預熱溫度影響為顯著,預熱時間其次,三者之間的交互作用影響不大;通過單因素實驗進一步確定了本實驗條件下的預處理工藝參數(shù):預熱溫度750℃,預熱時間10s,篩分粒度0.9mm～1.7mm。之后,進一步從水的作用機制、微孔作用機制和粘度作用機制三個方面來說明珍珠巖膨化性能。其中,在水的作用機制中,用DTA差熱分析及付里葉紅外光譜FTIR的方法探討了珍珠巖原礦中水的存在形式,得出在珍珠巖中,含少量結(jié)晶水,可忽略。水主要存在形式是裂隙水和包裹在玻璃質(zhì)中的結(jié)構(gòu)水,結(jié)構(gòu)水