臨朐譽金機械設備有限公司主營：化工設備，不銹鋼反應釜、不銹鋼冷凝器，耙式真空干燥機，模溫機

根據(jù)現(xiàn)場場地布置，并結合參考了化工設備標準反應釜尺寸，選取其內徑Di1=Φ1800mm,按充裝系數(shù)0.85 計算， 實際容積為V=6/0.85=7.05m3。按GB/T25198-2010《壓力容器封頭》選取橢圓形封頭，查其容積V=0.827m3 ， 形狀系數(shù)K=1 。則筒體高度為：h=(7.05-0.827x2)/ (πx0.92)=2.12m。夾套選取Di2=Φ2000mm。通過用戶提供的工況，在參照GB150-1998《鋼制壓力容器》確定釜體內設計壓力位工作壓力的1.1 倍，即設計壓力Pc1 為0.2x1.1=0.22MPa 設計溫度依據(jù)夾套選取了t1=164℃，夾套依據(jù)用戶使用過程中的蒸汽的溫度查閱在相應溫度下的飽和蒸汽壓為0.6 MPa，故我選取了夾套設計壓力為Pc2=0.6MPa，設計溫度為t2=164℃,焊接接頭系數(shù)Φ取0.85。

由于用戶單位提供的介質具有腐蝕性，通過與用戶溝通介質的腐蝕性及對材質的焊接性的把握， 選取了釜體結構采用00Cr17Ni14Mo2，厚度負偏差C2=0.8mm，腐蝕余量C1=0mm。通過查詢GB150-1998《鋼制壓力容器》中材料的設計溫度下許用應力與其試驗溫度許用應力通過插值法可以算00Cr17Ni14Mo2 材質試驗溫度許用應力[σ]=118MPa，設計溫度許用應力 [σ]t=114.48MPa，試驗溫度下屈服點 σs=177 MPa，夾套采用Q235-B 材質，厚度負偏差C2 =0.8mm，腐蝕余量C1=1mm。其試驗溫度許用應力 [σ]=113MPa，設計溫度許用應力[σ]t=110.76 MPa，試驗溫度下屈服點σs =235MPa。

化工反應釜結構優(yōu)化與改進設計的思路分析根據(jù)上述對化工反應釜生產作業(yè)環(huán)境及其結構優(yōu)化改進必要性的分析可以看出，在實際作業(yè)中，由于化工反應釜的運行作業(yè)環(huán)境較為復雜，再加上在反應釜內部參與反應的物質及原料屬性較為特殊，危險性較高等多種因素影響，導致其作業(yè)安全隱患與事故發(fā)生風險較高，對化工生產安全也存在較大不利影響。為此，本文以帶攪拌化工反應釜為例，結合其工作情況，運用事故樹安全分析法，針對化工反應釜反應過程中的壓力異常升高問題及原因，對其結構進行評價，并通過優(yōu)化改進減少其不安全因素及隱患的存在。如下圖1所示，即為根據(jù)化工反應釜工作運行的實際情況，以其反應過程中壓力異常升高事故情況為例，在進行事故原因及邏輯關系分析后.

化工反應釜事故樹進行與之相對應的成功樹構建后，即可進行徑集結構函數(shù)計算求出，得到相應的徑集, 然后，通過對反應釜結構重要度的計算分析，在其結構重要度分析中根據(jù)其構建的事故樹結構情況，可以通過徑集進行判斷分析，后即可進行事故樹安全分析，得出相應的事故結果，所構建的化工反應釜壓力異常升高事故的主要原因包含攪拌效果差、溫度反饋不及時以及反應前未將容器內清理干凈等，根據(jù)其事故發(fā)生原因，可以通過對反應釜結構的優(yōu)化改進，減少其事故問題及原因影響。結合上述的事故樹安全分析步驟，根據(jù)上述對化工反應釜壓力異常升高引起的事故原因分析，在進行帶攪拌化工反應釜結構優(yōu)化與改進設計中，

由于傳統(tǒng)結構的反應釜為進行清洗裝置配備，多采用人工清洗方式，并且其結構中設置有一個攪拌裝置，進行攪拌的形式較為單一，多以渦輪式、旋漿式以及框式、螺帶式、錨式等為主；此外，在作業(yè)過程中的溫度控制方面，針對化工反應釜的溫度控制與信息反饋系統(tǒng)研究應用較多，但是在與反應點更加接近的溫度信息的讀取上存在較大的局限性，針對這種情況下，結合上述對化工反應釜工作現(xiàn)場壓力異常升高致事故原因的分析，本文專門提出一種能夠更加方便的進行溫度調節(jié)控制的自洗型化工攪拌反應釜結構。