由項(xiàng)目實(shí)際考察情況得到，風(fēng)機(jī)所在位置距敏感建筑僅15m，風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口正對(duì)敏感建筑。根據(jù)氣流方向，通風(fēng)過(guò)程中存在冷卻滯后現(xiàn)象，主要集中在雜質(zhì)堆積區(qū)、兩風(fēng)管中間區(qū)，特別是距風(fēng)管、風(fēng)機(jī)較遠(yuǎn)的糧堆中心區(qū)，在鋪設(shè)儲(chǔ)糧地籠時(shí)，選擇合適的開(kāi)口。針對(duì)該項(xiàng)目上風(fēng)機(jī)的噪聲進(jìn)行現(xiàn)狀模擬， 利用CadnaA 噪聲模擬軟件對(duì)風(fēng)機(jī)噪聲對(duì)周圍敏感點(diǎn)的影響進(jìn)行分析，風(fēng)機(jī)所在建筑與敏感建筑之間的噪聲值較大，敏感建筑靠近風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口一側(cè)的噪聲超過(guò)70dB(A)，噪聲較大區(qū)域正對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口，噪聲值為76.3dB(A)。由于建筑物的遮擋作用，噪聲能量被削減，使得噪聲無(wú)法直接達(dá)到的區(qū)域的噪聲值降低。

常用的風(fēng)機(jī)噪聲治理方法有加裝隔聲罩，對(duì)風(fēng)機(jī)室墻壁進(jìn)行吸隔聲處理，風(fēng)機(jī)室隔聲門(mén)，進(jìn)排氣筒加消聲器等從整體上對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行吸聲、隔聲、消聲等綜合治理措施。針對(duì)該項(xiàng)目上風(fēng)機(jī)的噪聲進(jìn)行現(xiàn)狀模擬，利用CadnaA噪聲模擬軟件對(duì)風(fēng)機(jī)噪聲對(duì)周圍敏感點(diǎn)的影響進(jìn)行分析，風(fēng)機(jī)所在建筑與敏感建筑之間的噪聲值較大，敏感建筑靠近風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口一側(cè)的噪聲超過(guò)70dB(A)，噪聲較大區(qū)域正對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口，噪聲值為76。根據(jù)項(xiàng)目實(shí)地考察情況，受大風(fēng)量軸流風(fēng)機(jī)安裝位置限制，無(wú)法對(duì)風(fēng)機(jī)房墻體進(jìn)行常規(guī)的吸隔聲處理，考慮風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的空氣動(dòng)力性噪聲主要從進(jìn)風(fēng)口傳出，且風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口正對(duì)敏感建筑，故本項(xiàng)目采用在進(jìn)風(fēng)口安裝進(jìn)風(fēng)消聲器的方式對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行降噪。

風(fēng)機(jī)消聲器設(shè)計(jì)

針對(duì)空氣動(dòng)力性噪聲，主要應(yīng)用的消聲器包括阻性消聲器、抗性消聲器、阻抗復(fù)合型消聲器[7]。在該項(xiàng)目應(yīng)用中綜合考慮現(xiàn)場(chǎng)情況，決定采用阻性消聲器和消聲彎頭組合形成的一種結(jié)構(gòu)形式，這種消聲器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，通過(guò)控制消聲器內(nèi)吸聲材料的結(jié)構(gòu)參數(shù)，可以有效的控制消聲器的消聲性能。采集裝置與計(jì)算機(jī)中的信號(hào)分析系統(tǒng)lmstestlab相連，實(shí)現(xiàn)信號(hào)的傳輸。吸聲材料按照吸聲原理可以分為多孔性吸聲材料和共振吸聲材料。該消聲器中設(shè)計(jì)采用多孔性吸聲材料。

分析了風(fēng)機(jī)失速的原因。分析了引風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)的不同失速原因，并分別給出了相應(yīng)的處理方法。通常，在測(cè)量水平、垂直和軸向位置的較大振動(dòng)位置時(shí)，應(yīng)考慮到振動(dòng)源。本文總結(jié)了近年來(lái)軸流風(fēng)機(jī)失速、喘振的情況及相關(guān)原因。指出除系統(tǒng)阻力過(guò)大外，風(fēng)機(jī)本身的制造不符合標(biāo)準(zhǔn)，如動(dòng)葉開(kāi)度不一致或葉頂間隙過(guò)大，也可能是造成失速的常見(jiàn)原因。通過(guò)山東關(guān)西風(fēng)機(jī)的實(shí)踐和文獻(xiàn)總結(jié)，

風(fēng)機(jī)失速的主要原因是：

（1）風(fēng)機(jī)選型與煙氣系統(tǒng)阻力不匹配，這一般是由于風(fēng)壓選擇參數(shù)太小，風(fēng)機(jī)阻力增大過(guò)大造成的。環(huán)境保護(hù)改造后的阻力、空氣預(yù)熱器堵塞或擋板門(mén)未全開(kāi)等，風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行點(diǎn)離失速線太近。

（2）風(fēng)機(jī)在制造或安裝上不符合標(biāo)準(zhǔn)，如葉頂間隙過(guò)大、動(dòng)葉角度不一致等制造原因，導(dǎo)致實(shí)際失速線下移，使工作點(diǎn)過(guò)于靠近失速線。

（3）風(fēng)機(jī)進(jìn)口管路布置不合理，導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)進(jìn)口速度分布不均（總壓畸變），導(dǎo)致風(fēng)機(jī)實(shí)際失速線向下移動(dòng)，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)提前失速。通過(guò)以往的文獻(xiàn)研究，發(fā)現(xiàn)在壓縮機(jī)領(lǐng)域，葉尖間隙與失速裕度的關(guān)系得到了充分的研究。風(fēng)機(jī)降噪原理和穿孔模型降噪原理在風(fēng)機(jī)運(yùn)行過(guò)程中，產(chǎn)生的主要噪聲是機(jī)械噪聲和空氣動(dòng)力噪聲。在電站風(fēng)機(jī)領(lǐng)域，現(xiàn)有文獻(xiàn)僅定性地討論了葉尖間隙對(duì)失速的影響，沒(méi)有建立葉尖間隙超調(diào)量與風(fēng)機(jī)性能和失速壓力之間的定量關(guān)系。結(jié)合風(fēng)機(jī)大修葉片葉尖間隙數(shù)據(jù)，提出了一次風(fēng)機(jī)葉尖間隙與風(fēng)機(jī)性能和失速壓力的定量關(guān)系。

根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，風(fēng)機(jī)標(biāo)準(zhǔn)控制在V<4.6mm/s，電廠運(yùn)行報(bào)警值設(shè)置為V<7.1mm/s，跳閘值設(shè)置為V<11mm/s，若擔(dān)心儀表信號(hào)失真導(dǎo)致誤跳閘，可設(shè)置二選二跳閘。測(cè)量振動(dòng)位置可分為三個(gè)方向：水平方向、垂直方向和軸向。軸流風(fēng)機(jī)殼體的中表面也是如此，這也是本標(biāo)準(zhǔn)允許的。為了找出振動(dòng)超標(biāo)的原因，首先要對(duì)振動(dòng)源進(jìn)行分析，然后采取適當(dāng)?shù)拇胧?，有效地解決大振動(dòng)問(wèn)題。對(duì)于運(yùn)行中的風(fēng)機(jī)，解決振動(dòng)問(wèn)題的關(guān)鍵是找到振動(dòng)源。通常，在測(cè)量水平、垂直和軸向位置的較大振動(dòng)位置時(shí)，應(yīng)考慮到振動(dòng)源。水平振動(dòng)：可考慮軸承、轉(zhuǎn)子平衡、氣流發(fā)生和軸偏移引起的振動(dòng)。

風(fēng)機(jī)垂直振動(dòng)：可考慮產(chǎn)生風(fēng)扇的基礎(chǔ)，上下連接螺栓，風(fēng)扇的固定部分引起振動(dòng)。

軸向振動(dòng)：可考慮中間聯(lián)軸器彈簧受拉或受壓引起的振動(dòng)和軸承座軸向間隙。實(shí)際運(yùn)行中，現(xiàn)場(chǎng)操作人員發(fā)現(xiàn)風(fēng)機(jī)振動(dòng)較大。他們首先想到的是平衡問(wèn)題。根據(jù)研究可知，為提高風(fēng)機(jī)低頻噪聲的消聲量，在空間允許的條件下，消聲片的厚度為100mm較適宜。無(wú)論振動(dòng)源如何，就地平衡風(fēng)機(jī)都是錯(cuò)誤的。風(fēng)機(jī)振動(dòng)不平衡。為了找出振動(dòng)超標(biāo)的原因，首先要對(duì)振動(dòng)源進(jìn)行分析，然后采取適當(dāng)?shù)拇胧行У亟鉀Q大振動(dòng)問(wèn)題。

風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)軸承溫度。軸承溫度是衡量風(fēng)機(jī)安全運(yùn)行的一個(gè)指標(biāo)，因?yàn)轱L(fēng)機(jī)使用的軸承是進(jìn)口的，如FAG或SKF。一般情況下，警報(bào)設(shè)置為90，跳閘設(shè)置為110 C。同樣，二級(jí)葉輪的聲功率級(jí)也明顯降低，但非工作面的渦流沒(méi)有完全消失。軸承溫度主要通過(guò)溫升的變化來(lái)測(cè)量。風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)溫升一般在20℃左右，溫升控制在40℃以內(nèi)，安全可靠。