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主營(yíng)產(chǎn)品: 通風(fēng)機(jī)
鍋爐除塵引風(fēng)機(jī)-中壓除塵引風(fēng)機(jī)-冠熙風(fēng)機(jī)
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經(jīng)營(yíng)模式
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從誤差曲線可以看出,引風(fēng)機(jī)計(jì)算值與原測(cè)量值之間的誤差小于小流量條件下的誤差。全壓計(jì)算的誤差為8.1%,效率計(jì)算的誤差為3.6%,誤差較小。因此,所采用的數(shù)值計(jì)算方法更為準(zhǔn)確,可用于風(fēng)機(jī)的改進(jìn)和設(shè)計(jì)。為了研究斜槽風(fēng)機(jī)內(nèi)部的壓力分布和速度分布,分析斜槽風(fēng)機(jī)在不同工況下的內(nèi)部流動(dòng),找出了3.4段斜槽風(fēng)機(jī)效率急劇下降和設(shè)計(jì)工況效率低下的原因。橫截面是在葉輪出口寬度處創(chuàng)建的,該寬度垂直于葉輪旋轉(zhuǎn)軸,等于葉輪出口寬度。由于葉輪轉(zhuǎn)動(dòng),引風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)口產(chǎn)生較大的負(fù)壓值,使空氣從集塵器進(jìn)入葉輪。引風(fēng)機(jī)風(fēng)量496800m3/h,全壓6600pa,軸功率1086KW,設(shè)計(jì)電流146。在葉輪中,由于葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)和葉片對(duì)氣體的作用,葉輪內(nèi)部沿徑向由內(nèi)向外移動(dòng),總壓值逐漸增大??倝涸谌~輪出口外緣和葉片壓力面上。由此可見,由于葉輪旋轉(zhuǎn)的離心力,沿引風(fēng)機(jī)葉輪的徑向,葉輪內(nèi)的速度由內(nèi)向外逐漸增大。通過截取葉輪出口的圓形截面,觀察截面上的徑向速度值,可以觀察到離心風(fēng)機(jī)普遍存在的尾流結(jié)構(gòu)。引風(fēng)機(jī)葉片壓力面附近的徑向速度值較大,形成射流區(qū);葉片吸力面附近的徑向速度值較小,形成尾跡區(qū)。
在引風(fēng)機(jī)樣機(jī)的基礎(chǔ)上,只增加了風(fēng)機(jī)葉輪的旋轉(zhuǎn)直徑。因此,改進(jìn)后的風(fēng)扇與樣機(jī)的幾何相似性不滿足風(fēng)扇相似性原理的條件。因此,通過改進(jìn)后的數(shù)值計(jì)算分析了改進(jìn)效果。第二種改進(jìn)方案的基本思想是在風(fēng)機(jī)外殼不變的情況下,增加風(fēng)機(jī)葉輪的旋轉(zhuǎn)直徑。引風(fēng)機(jī)蝸殼優(yōu)化設(shè)計(jì)方法的研究進(jìn)展橫截面面積的圓周變化、橫截面形狀、橫截面的徑向位置、蝸殼入口位置、蝸舌的結(jié)構(gòu)是蝸殼的五個(gè)主要幾何參數(shù)。風(fēng)機(jī)葉輪的具體改進(jìn)方法在保持葉片出口安裝角度不變的前提下,風(fēng)機(jī)葉輪的旋轉(zhuǎn)直徑分別由480 mm增加到490 mm和500 mm。通過對(duì)改進(jìn)后的引風(fēng)機(jī)的數(shù)值計(jì)算,在第二種改進(jìn)方案中通過增加葉輪的旋轉(zhuǎn)直徑來提高風(fēng)機(jī)的總壓。當(dāng)葉輪旋轉(zhuǎn)直徑增加到490m時(shí),改進(jìn)后的風(fēng)機(jī)總壓力增加到4765pa,相應(yīng)的風(fēng)機(jī)運(yùn)行力矩增加到4.65n.m,風(fēng)機(jī)效率基本不變。當(dāng)葉輪旋轉(zhuǎn)直徑增加到500m時(shí),風(fēng)機(jī)總壓力增加到4835pa,但風(fēng)機(jī)扭矩相應(yīng)增大,風(fēng)機(jī)效率降低。引風(fēng)機(jī)樣機(jī)蝸舌流線圖表明,當(dāng)氣體流經(jīng)樣機(jī)蝸舌位置時(shí),大量氣體通過蝸舌與葉輪之間的間隙T流回蝸殼,流量損失較大。
本文以引風(fēng)機(jī)為研究對(duì)象,對(duì)4 種組合方式的消聲蝸殼進(jìn)行了試驗(yàn)測(cè)量,研究了每一種組合的降噪效果及對(duì)風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能的影響。試驗(yàn)在符合ISO3745 標(biāo)準(zhǔn)的半消聲室中進(jìn)行,其四周墻壁及屋頂均裝有消聲尖劈,消聲室截止頻率100 Hz,本底噪聲為26 dB( A) 。試驗(yàn)裝置和測(cè)試系統(tǒng)按照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T1236-2000《工業(yè)通風(fēng)機(jī)用標(biāo)準(zhǔn)化風(fēng)道進(jìn)行性能試驗(yàn)》和GB/T2888-91《引風(fēng)機(jī)和羅茨鼓風(fēng)機(jī)噪聲測(cè)量方法》的要求設(shè)計(jì)、制造、測(cè)試。通過查閱大量的離心風(fēng)機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)文獻(xiàn),深入了解風(fēng)機(jī)不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動(dòng)特性的影響,并采用數(shù)值計(jì)算方法建立風(fēng)機(jī)三維模型,劃分網(wǎng)格,引風(fēng)機(jī)采用N-S方程,結(jié)合W。引風(fēng)機(jī)進(jìn)氣口端連接符合GB/T 1236 規(guī)定的風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)進(jìn)氣試驗(yàn)裝置。使用智能壓力風(fēng)速風(fēng)量?jī)x測(cè)出PL3 位置的靜壓和PL5 處的流量壓差,然后再根據(jù)其他測(cè)量的數(shù)據(jù)算出風(fēng)機(jī)全壓和靜壓試驗(yàn)裝置。
試驗(yàn)采用進(jìn)口堵片方式調(diào)節(jié)流量,從大流量至小流量共選取8 個(gè)工況點(diǎn),分別測(cè)試每個(gè)工況點(diǎn)的風(fēng)機(jī)流量、壓力、功耗和噪聲。最后計(jì)算風(fēng)機(jī)標(biāo)況下流量、全壓、全壓效率、總A 聲級(jí)。本試驗(yàn)風(fēng)機(jī)的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖,在風(fēng)機(jī)蝸板和前后蓋板上可分別固定穿孔鋼板,穿孔板與蝸殼本體之間形成10 mm 的空腔,空腔內(nèi)填充超細(xì)玻璃棉,形成消聲蝸殼。引風(fēng)機(jī)改善計(jì)劃及成果分析在完成斜槽式離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部流場(chǎng)分析后,根據(jù)風(fēng)機(jī)的內(nèi)部活動(dòng)狀況和合作單位提出的功能指標(biāo)(壓力在5000Pa以上,而且盡量進(jìn)步風(fēng)機(jī)的功率),對(duì)風(fēng)機(jī)提出針對(duì)性的改善計(jì)劃,來改善風(fēng)機(jī)的內(nèi)部活動(dòng)狀況,從而進(jìn)步風(fēng)機(jī)的整體功能。以此形成4 種消聲蝸殼組合: A 組合,周向蝸板有消聲層;B 組合,蝸殼后蓋板有消聲層; C 組合,周向蝸板和后蓋板有消聲層; D 組合,周向蝸板和前蓋板有消聲層。選用的穿孔板采用板厚1 mm,孔徑6 mm,穿孔率約為22%。各種加裝吸聲結(jié)構(gòu)組合,風(fēng)機(jī)蝸殼內(nèi)部的通流結(jié)構(gòu)尺寸和原風(fēng)機(jī)一致。
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